红外测温仪的容性负载
由于单个电源网格就有如此多的考虑因素，4.最后。基于全面动态仿真的电源网格分析法将难以适应设计规模的进一步增加。
其原理方框图如图3所示。基本原理是由单片机对输出信号的频率进行测量红外测温仪，③闭环频率合成中的带AFC电压频率合成。由这一频率量（测量量）同所需的频率量（预置量）进行比较处理红外测温仪系统进行管理，产生数字增量，预置量的基础上形成一个控制的数字量经D/A 转换去控制VCO中的变容二极管来完成电调和AFC功能。AFC由预置频率数字量同实测频率数字量增量来实现的这一方案的特点是充分利用电路资源，且简单、频率稳定度较高、调整方便、频率可连续调整，但AFC时间长。
同时要保证末级由50Ω纯阻负载变为20pF电容和50Ω纯阻串联构成的容性负载，激励级输出与末级输入之间采用的滤波匹配网络因激励级负载是末级的输入阻抗基本不因末级负载变化而变化。设计要求重点是把末级的输入阻抗在30MHz工作频率上变换为激励级所要求的Re而末级的滤波匹配网络除了要滤除30MHz基波以外的谐波。50Ω纯阻上的不失真功率Po≥20mW该网络选用两种类型的滤波匹配网络级联，前一级滤波匹配网络的有载品质因数选大点红外测温仪，其幅频特性在fo=30MHz时BW0.7稍小，对谐波的抑制能力增强，减小波形失真，后一级滤波匹配网络的有载品质因数选小一点，由于后级有载品质因数较小，其幅频特性在30MHz时BW0.7稍大，保证当20pF电容与50Ω电阻串联构成容性负载时输出功率有较小的下跌，功率放大器效率也只有微小的减小。
专为最大限度地延长电池使用寿命、并在板级空间非常宝贵的应用中实现快速和低电压操作而设计。LTC?6702一款外形极小的双通道比较器。
并具有一个 500n最大保证传播延迟，这些比较器采用 1.7V至 5.5V工作电源。且仅吸收 30μA最大静态电流。内部迟滞降低了LTC6702对输入噪声的敏感性红外测温仪，并使其拥有了易用性，即使对于缓慢运动的信号也不例外。CMOS输入允许使用很大的源阻抗。
连接如图2可以和开路电压峰值一同校准，4对发生器开路输出电压脉冲半坡时间T2测量时。将示波器扫描时间置合适档位，用游标测量每一个电压点对应的T2值。
3不确定度分析
以1000V电压点为例红外测温仪特殊的设计，用P6015A 高压探头和DPO4104数字示波器对UCS500M4模拟器电浪涌发生器开路输出电压测量。重复测量10次红外测温仪，测量结果如表2所示。
三电平变换器的数学模型
作如下理想假设：为建立三电平变换器的数学模型。
1直流侧的输入电源Ed理想的恒定的直流电压源；
即所有开关器件没有惯性和损耗；2所有开关器件都是理想的开关。
即无内阻、无电感且Cdc1=Cdc23直流侧电容也是理想元件。
4变换器的开关频率远大于基波频率；
5变换器的负载是三相对称感性负载。
引入开关函数Sij其中i表示第i相(i=abcj表示i相的开关接到哪个点（j=PNO对中点箝位型的变换器建立等效模型如图1所示。
虽然存在中点电位的不平衡问题，中点箝位型的三电平变换器。但是通过适当的方法，中点电位的不平衡问题可以很好地得到抑制。因此，中点电位的不平衡问题不会影响这种拓扑结构的应用。滞环控制的SVPWM方法，控制简单，平衡中点电位的效果好红外测温仪，目前广泛采用的一种控制方法。MA X5395单，256点波动，低电压的线性抽头数字电位器提供3月底至年底为10kΩ的电阻值，50KΩ，100KΩ。电位端子独立供应至5.25V单电源供电电压从1.7V至5.5V启用电荷泵)用户控制的关断模式，允许开放的HW或L端子与抽头位置设置零代码，midcod完整的代码，或者在雨刮注册中包含的值。停用内部电荷泵，而不是允许电位端子超过电源电压超过0.3V以上，2.6V和5.5V之间的供电电压可达到超低静态电流(<1μAMA X5395提供1/°?年底，来，结束温度系数低50ppm和具有1?串行接口。小型封装尺寸，低运行电源电压，低电源电流，并在MA X5395汽车温度范围使该器件非常适合于备份电池的便携式消费市场红外测温仪，工业应用和汽车市场。MA X5395提供无铅，8引脚TDFN采用2mmx2mm封装。该器件工作在-40°C至+125°C汽车级温度范围。
IR压降和地线反弹结果将是非常精确的并考虑了本地动态效应和封装传导效应。动态分析法的主要价值体现在精度。由于分析的依据是电路仿真。
但动态分析法面临的挑战也是十分艰巨的原因在于：
因为需要提取电源网格的电阻和电容以及(至少)信号网络的电容。1.寄生提取要求非常高。
会使电路仿真引擎满负荷工作红外测温仪稳定地工作。2.电路仿真的对象非常多。
那么结果将是令人怀疑的因为电源网格的某些部分可能没有被仿真到3.用作激励信号的向量集在决定输出质量时起着重要的作用红外测温仪。如果没有采用完整的测试向量集。 | 
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