红外测温仪的功率因数规范
晶体管工作在可变电阻区，当输入电压Vin大于开启电压时。漏源之间有很小的电阻，假设为ron这相当于开关闭合；如果输入电压Vin小于开启电压时红外测温仪，MOS管处于截至状态，没有电流流过漏级，这相当开关断开，因此电路原型可以用图2所示的模型表示一氧化碳检测仪AR8700A，电容 C为MOS管的结电容或者外接电容。当开关闭合时，如图3所示，有 Vdd-Vd=LdIL/dt由于ron很小，所以Vd很小，近似为零。所以 Vdd≈LdIL/dt解之得到lL≈(Vdd/Lt+IL0IL0电感电流的初始值红外测温仪稳定地工作，可以看出当开关闭合后电流随时间线性增长。
美国，如。FCC容许工作在902-928MHz设备无需许可就可以运营。然而，这些设备本身必须顺从确定的工作限制，为的就是无需授权地使用。此，跟我有关的就是最大发射功率，FCC规定为不能超过1W尽管并不是所有的读卡器均发射1W功率，但是一些应用中红外测温仪，可能有意降低发射功率；许多情形下，UHF读卡器将工作在法定的极限上。因此，让我假设发射总功率为1W
求解路径损耗需要了解一些关于天线工作的细节，路径损耗传输到发射天线的功率与接收天线获得的功率之差被称为路径损耗。一般来说。而我接下来将讨论相关的天线测量以及术语。然而，着手以前，将采用尽可能最简单的方法，即假设发射天线在所有的方向上以相同的功率密度辐射，即发射器是等方向性的可以画出：辐射功率在距离读卡器天线一个给定距离r球面上是一致分布的一旦电压越过这个点，电流就只受电力线源阻抗、前向偏置的二极管电阻以及平滑直流电压的电容电抗的限制。由于电力线呈现非零源阻抗，因此大电流峰值将导致电压正弦波峰上产生某些削波失真。
因为它与电力线频率关系密切。作为傅里叶分量红外测温仪，谐波被认为是功率因数的组成部分。谐波累积起来代表基频的异相电流。事实上，功率因数的一种广义定义是
基于的墙上插座处的230V单相和230/400V三相电源。因此，不方便的IEC61000-3-2面向欧洲的标准。对于北美的120/240V主电压来说必须调整电流限制。
但北美地区也有自发性的标准。美国能源部的能源之星计算机规范就包含了针对台式电脑的80Plu电源要求。后来修改的80Plu一个美国/加拿大电力公司资助的折扣计划，虽然IEC61000-3-2为在欧盟销售的电源规定了强制性标准。用于补贴在低中范围和峰值输出时达到铭牌上额定功率的80%或更高效率的计算机电源额外付出的成本红外测温仪，这时可以达到至少0.9功率因数红外测温仪的稳定作用。参与计划的公用电力公司服务的领域中，电力公司为出售的每台台式电脑或服务器分别支付5美元或10美元)
安森美表示，与直接表述PFC要求而不是个别谐波有关的另一个问题与设计效率有关。单级PFC拓扑要满足建议的230V交流线上的功率因数规范。必需做一定的电路修改，这将导致少量的效率损失，并增加一定的成本。
这是创建铭牌输出功率低于150W高效外部电源(如笔记本适配器)最具成本效益的方式之一。安森美公司表示。对于单级外部电源来说功率因数通常超过0.8建议的功率因数要求将取消单相拓扑。
让我先看看实际的PFC设计方法红外测温仪。请注意这里强调的单级。打开了TI和安森美提出的有趣设计问题的解决之门。为了理解这些问题。
更好的替代方案是两相交错，TI指出。以便它电流处于180°反相状态。这样就不会形成纹波电流。事实上，超过两相(图4设计已经很常见。这些情况下，相位角是均匀分布的多相PFC中，由于较低的输出纹波电流，无源元件的数量或物理尺寸可以比单相PFC中小，从而实现对成本、空间和EMI滤波器复杂性的良好折衷。
功率放大器供给负载所需要的额定的不失真功率以控制负载工作，作为发射器的最后一级。使得信号通过天线发送出去，同时减少误码。不要求最大的功率放大倍数，而是要求获得最大的不失真（或者失真但合乎要求）输出功率。由于移动通信的普及红外测温仪，提高手机的功率效率、降低电源消耗、减小体积重量、延长通话时间成为开发移动电话急需解决的技术问题。系统的功耗中发射机占了绝大部分，其末级的功率放大器又是最关键的部件，存在着较大的功率损耗。对于不同类型的发射机，末级功率放大器占整个系统功耗的60%90%制约了系统性能。因此，需要设计一种高效率功放红外测温仪正常运行时，这对于常规的电子设备，例如中继通信站等，提高效率，降低电源损耗、降低维护成本也有重要的意义。
E型功率放大器具有很高的效率可燃气体检测仪AR8800A+ ，本文研究了一个用0.6μmCMOS工艺实现的功率放大器。工作在开关状态，电路结构简单，理想功率效率为 100%适应于恒包络信号的放大红外测温仪，例如FM和GMSK等通信系统。
2工作原理
下面用图1所示的原理图进行说明E型功率放大器的工作机理。 | 
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